"Методические указания по расчету и проектированию систем солнечного теплоснабжения. РД 34.20.115-89" // Технорма.RU

Утверждены

Главным научно-техническим

управлением энергетики

и электрификации

7 декабря 1989 года

Срок действия

устанавливается

с 1 января 1990 года

до 1 января 1992 года

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ПО РАСЧЕТУ И ПРОЕКТИРОВАНИЮ СИСТЕМ

СОЛНЕЧНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

РД 34.20.115-89

Разработано Государственным ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательским энергетическим институтом им. Г.М. Кржижановского.

Исполнители: М.Н. Егай, О.М. Коршунов, А.С. Леонович, В.В. Нуштайкин, В.К. Рыбалко, Б.В. Тарнижевский, В.Г. Булычев.

Утверждено Главным научно-техническим управлением энергетики и электрификации 07.12.89.

Начальник В.И. Горин.

Настоящие Методические указания устанавливают порядок выполнения расчета и содержат рекомендации по проектированию систем солнечного теплоснабжения жилых, общественных и промышленных зданий и сооружений.

Методические указания предназначены для проектировщиков и инженерно-технических работников, занимающихся разработкой систем солнечного теплоснабжения и горячего водоснабжения.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Методические указания распространяются на активные системы солнечного теплоснабжения (ССТ) с плоскими солнечными коллекторами, принудительной циркуляцией жидкого теплоносителя в теплоприемном контуре и предусматривают использование трехконтурной системы для покрытия нагрузок круглогодичного теплоснабжения и двухконтурной - для горячего водоснабжения (ГВС). Терминология по солнечному теплоснабжению приведена в Приложении 1.

1.2. Данная методика используется при расчете ССТ для населенных пунктов, расположенных южнее 53° северной широты и от 22,5 до 84° восточной долготы.

1.3. Целесообразность и эффективность применения ССТ зависит от доли тепловой нагрузки (коэффициента замещения), обеспечиваемый за счет солнечной энергии f, и в каждом конкретном случае определяется технико-экономическим расчетом.

1.4. Методика расчета удельной теплопроизводительности, отнесенной к единице площади поверхности солнечных коллекторов (СК), базируется на среднегодовых долгосрочных данных суммарной солнечной радиации, приходящей на горизонтальную поверхность, и теплотехнических характеристиках солнечных коллекторов, приведенных в Приложении 2.

1.5. Расчет годовой удельной теплопроизводительности ССТ производится при следующих условиях:

удельный расход антифриза в теплоприемном контуре g равен 50 кг/(кв. м x ч);

эффективность водяного теплообменника эпсилон равна 0,7;

удельная вместимость бака-аккумулятора (БА) V , приходящаяся

на 1 кв. м площади поверхности СК, равна 75 л/кв. м;

эффективность водовоздушного теплообменника эпсилон

удовлетворяет условию эпсилон С / лямбда V >= 2, где С

2 min min

меньший, из водяных эквивалентов водовоздушного теплообменника;

удельная суточная нагрузка ГВС равна 517 Вт.ч/кв. м;

разность температур горячей t и холодной воды t равна 40 °С.

г х

1.6. Тепловой расчет ССТ служит основой для расчетов гидродинамических и конструктивных параметров.

1.7. Выбор и расчет ССТ, площади поверхности СК, их типа, бака-аккумулятора рекомендуется осуществлять с учетом следующих основных факторов:

потерь теплоты в окружающую среду;

гидравлических сопротивлений по потокам теплоносителей;

габаритных размеров;

массы и металлоемкости;

экологии окружающей среды,

ремонтоспособности;

технологичности узлов;

соответствия требованиям действующих стандартов.

1.8. Исходные данные для расчетов должны входить в техническое задание на проектирование ССТ. Разработка, порядок согласования и утверждение технического задания регламентируются ГОСТ 15.001-73*. Техническое задание на разработку ССТ должно содержать:

местонахождение объекта, на котором устанавливается система теплоснабжения (населенный пункт), географическая широта;

тип дублирующего источника, его КПД и стоимость вырабатываемой теплоты;

тепловую нагрузку по месяцам, приходящуюся на отопление и ГВС;

теплотехнические (лямбда, к) и габаритные показатели здания (V, S);

температуру горячей воды;

температуру питательной (холодной) воды.

1.9. Критерием для выбора оптимальной доли тепловой нагрузки, обеспечиваемой ССТ, является минимум приведенных затрат.

2. ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ СИСТЕМЫ СОЛНЕЧНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

2.1. Для установок солнечного теплоснабжения следует применять солнечные коллекторы с одинарным или двойным остеклением. Технические характеристики солнечных коллекторов, выпускаемых в СССР, приведены в Приложении 3.

2.2. В установках солнечного теплоснабжения следует использовать водяные насосы, применяемые в системах отопления и горячего водоснабжения зданий.

При использовании в теплоприемном контуре антифриза целесообразно применять насосы типов ЦВЦ, ВС, ВКО и ХО.

2.3. При установке насосов в жилых домах следует применять малошумные насосы или принимать меры к снижению шума и вибрации до норм, допустимых СНиП II-12-77.

2.4. В качестве теплообменников для ССТ рекомендуется применять водоводяные подогреватели для тепловых сетей, выпускаемые по ТУ 400-28-429-82Е, и скоростные теплообменники типа ТТ, разработанные ВНИИнефтемаш Минхиммаш СССР.

Технические характеристики проточных теплообменников типа ТТ приведены в Приложении 4.

2.5. В системе солнечного теплоснабжения рекомендуется

применять воздушно-отопительные агрегаты АО2-10-02У3,

АОД2-10-02У3, АСУ2-10-02У3 по ТУ 36-2552-82, калориферы стальные

пластинчатые КВСБ-ПУЗ, КВББ-ПУЗ и калориферы биметаллические со

спиральнонакатным оребрением КС 3-01ХЛЗА и КС 3-02ХЛЗА.

к к

3. РАСЧЕТЫ СИСТЕМ СОЛНЕЧНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

3.1. Общие положения

3.1.1. При расчете ССТ и горячего водоснабжения учитывается круглогодичность их работы.

3.1.2. Теплопроизводительность ССТ за годичный период ее

эксплуатации (Q ) определяется по уравнению:

Q = f Q, (3.1)

где:

f - доля полной среднегодовой тепловой нагрузки,

обеспечиваемой за счет солнечной энергии;

Q - полная годовая нагрузка теплоснабжения, кВт.ч.

3.1.3. Удельная годовая теплопроизводительность ССТ

определяется по формуле:

q = Q / F, (3.2)

где F - площадь поверхности СК, кв. м.

3.1.4. Удельная годовая теплопроизводительность q является

функцией следующих параметров:

географической и климатических характеристик (фи, Н, t );

н.в

характеристик солнечного коллектора (U , (тау альфа),

F , эпсилон);

режимных параметров (t , t , g);

г х

параметров системы (эпсилон , V , f).

1 a

3.1.5. Характеристики солнечных коллекторов различных конструкций обобщены в трех типах - I, II, III, которые используются при нахождении удельной годовой теплопроизводительности ССТ q, и приведены в Приложении 2.

3.1.6. Для ССТ рекомендуется применять одностекольный селективный коллектор (тип II) и двухстекольный неселективный коллектор (тип III). Для систем ГВС - одностекольные коллекторы (типов I, II).

3.2. Принципиальные схемы систем

солнечного теплоснабжения

3.2.1. Принципиальная схема системы солнечного теплоснабжения приведена на рис. 1 (здесь и далее рисунки не приводятся) и предусматривает работу установки в режимах:

отопления и горячего водоснабжения;

горячего водоснабжения.

Система ССТ включает три контура циркуляции:

первый контур, состоящий из солнечных коллекторов 1, циркуляционного насоса 8 и жидкостного теплообменника 3;

второй контур, состоящий из бака-аккумулятора 2, циркуляционного насоса 8 и теплообменника 3;

третий контур, состоящий из бака-аккумулятора 2, циркуляционного насоса 8, водовоздушного теплообменника (калорифера) 5.

Функционирует ССТ следующим образом. Теплоноситель (антифриз) теплоприемного контура, нагреваясь в солнечных коллекторах 1, поступает в теплообменник 3, где теплота антифриза передается воде, циркулирующей в межтрубном пространстве теплообменника 3 под действием насоса 8 второго контура. Нагретая вода поступает в бак-аккумулятор 2.

Из бака-аккумулятора вода забирается насосом ГВС 8, доводится при необходимости до требуемой температуры в дублере 7 и поступает в систему ГВС здания. Подпитка бака-аккумулятора осуществляется из водопровода.

Для отопления вода из бака-аккумулятора 2 подается насосом третьего контура 8 в калорифер 5, через который с помощью вентилятора 9 пропускается воздух и, нагревшись, поступает в здание 4.

В случае отсутствия солнечной радиации или нехватки тепловой энергии, вырабатываемой солнечными коллекторами, в работу включается дублер 6.

3.2.2. Принципиальная схема системы ГВС приведена на рис. 2.

Работа СГВС осуществляется следующим образом. Циркуляционный насос 5 прокачивает теплоноситель через солнечные коллекторы 1, где он, нагреваясь, отдает в теплообменнике 2 теплоту воде второго контура. Второй контур образован теплообменником 2, баком-аккумулятором 3 и насосом 5, соединенными между собой трубопроводом. Вода из бака-аккумулятора 3 через дублер 4 поступает в систему горячей воды здания. Холодная вода для подпитки поступает в нижнюю часть БА из водопровода.

3.3. Расчет системы солнечного теплоснабжения

3.3.1. Основным параметром ССТ является годовая удельная теплопроизводительность, определяемая из уравнения:

q = а + в (Н - 1000), кВт.ч/кв. м, (3.3)

где:

Н - среднегодовая суммарная солнечная радиация на

горизонтальную поверхность, кВт.ч/кв. м; находится из

Приложения 5;

а, в - параметры, определяемые из уравнения (3.4) и (3.5):

а = (альфа + альфа r + альфа r ) + (альфа + альфа r +

1 2 3 4 5

2 2 2

+ альфа r ) f + (альфа + альфа r + альфа r ) f ; (3.4)

6 7 8 9

в = (бета + бета r + бета r ) + (бета + бета r +

1 2 3 4 5

2 2 2

+ бета r ) f + (бета + бета r + бета r ) f , (3.5)

6 7 8 9

где r - характеристика теплоизолирующих свойств ограждающих конструкций здания при фиксированном значении нагрузки ГВС, представляет собой отношение суточной нагрузки отопления при температуре наружного воздуха равной 0 °С к суточной нагрузке ГВС. Чем больше r, тем больше доля отопительной нагрузки по сравнению с долей нагрузки ГВС и тем менее совершенной является конструкция здания с точки зрения тепловых потерь; r = 0 принимается при расчете только системы ГВС. Характеристика определяется по формуле:

r = (лямбда m + к ро С ) V t / l S, (3.6)

в р в

где:

лямбда - удельные тепловые потери здания, Вт/(куб. м х °С);

m - количество часов в сутках;

к - кратность вентиляционного обмена воздуха, 1/сут.;

ро - плотность воздуха при 0 °С, кг/куб. м;

С - теплоемкость воздуха при 0 °С и постоянном давлении,

Вт.ч/(кг х °С);

V - объем здания, куб. м;

t - температура воздуха внутри здания, °С;

l - суточная нагрузка ГВС, равная 517 Вт.ч/кв. м;

S - жилая площадь здания, кв. м;

альфа ... альфа ; бета ... бета - коэффициенты, находятся из

1 9 1 9

табл. 3.1 и 3.2;

f - коэффициент замещения, ориентировочно принимается от 0,2

до 0,4.

Таблица 3.1

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА альфа ДЛЯ СОЛНЕЧНЫХ

КОЛЛЕКТОРОВ II И III ТИПОВ

┌────┬────────────────────────────────────────────────────────────────┐

│Тип │ Значения коэффициентов │

│кол-├──────┬──────┬──────┬───────┬──────┬──────┬──────┬───────┬──────┤

│лек-│альфа │альфа │альфа │альфа │альфа │альфа │альфа │альфа │альфа │

│тора│ 1│ 2│ 3│ 4 │ 5│ 6│ 7│ 8 │ 9│

├────┼──────┼──────┼──────┼───────┼──────┼──────┼──────┼───────┼──────┤

│II │607,0 │-80,0 │-3,0 │-1340,0│437,5 │22,5 │1900,0│-1125,0│25,0 │

│III │298,0 │148,5 │-61,5 │150,0 │1112,0│337,5 │-700,0│1725,0 │-775,0│

└────┴──────┴──────┴──────┴───────┴──────┴──────┴──────┴───────┴──────┘

Таблица 3.2

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА бета ДЛЯ СОЛНЕЧНЫХ

КОЛЛЕКТОРОВ II И III ТИПОВ

┌──────┬─────────────────────────────────────────────────────────┐

│Тип │ Значения коэффициентов │

│кол- ├─────┬──────┬─────┬──────┬─────┬──────┬─────┬──────┬─────┤

│лекто-│бета │бета │бета │бета │бета │бета │бета │бета │бета │

│ра │ 1│ 2│ 3│ 4 │ 5│ 6 │ 7│ 8 │ 9│

├──────┼─────┼──────┼─────┼──────┼─────┼──────┼─────┼──────┼─────┤

│II │1,177│-0,496│0,140│-2,6 │3,6 │-0,995│3,350│-5,05 │1,400│

│III │1,062│-0,434│0,158│-2,465│2,958│-1,088│3,550│-4,475│1,775│

└──────┴─────┴──────┴─────┴──────┴─────┴──────┴─────┴──────┴─────┘

Уравнение (3.3) применимо при использовании схемы, приведенной

на рис. 1.

Значения лямбда, к, V, t , S закладываются при проектировании

ССТ.

Уравнение (3.3) применимо при значениях:

1050 <= Н <= 1900; 1 <= r <= 3; 0,2 <= f <= 0,4.

3.3.2. Общая площадь поверхности солнечных коллекторов

находится по формуле:

F = Q f / q, кв. м. (3.7)

3.4. Расчет системы солнечного

горячего водоснабжения (СГВС)

3.4.1. Удельная годовая теплопроизводительность СГВС (схема на рис. 2) определяется по формуле:

q = а + в (Н - 1050), кВт.ч/кв. м. (3.8)

Значения коэффициентов а и в находятся из табл. 3.3.

Таблица 3.3

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ а И в В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТИПА

СОЛНЕЧНОГО КОЛЛЕКТОРА

Тип коллектора	Значения коэффициентов
Тип коллектора	а	в
I II	235 355	0,75 0,80

Уравнение (3.8) справедливо при f = 0,5 и 1050 <= Н <= 1900.

3.4.2. При других значениях коэффициента замещения f для рассматриваемых типов коллекторов I и II значение удельной годовой теплопроизводительности q должно быть увеличено (уменьшено) в соответствии с данными табл. 3.4 и определяется по формуле:

q = q (1 + ДЕЛЬТА q / 100), кВт.ч/кв. м, (3.9)

где:

q - удельная годовая теплопроизводительность СГВС при

значениях f, отличных от 0,5;

ДЕЛЬТА q - изменение годовой удельной теплопроизводительности

СГВС, %.

Таблица 3.4

ИЗМЕНЕНИЕ ЗНАЧЕНИЯ УДЕЛЬНОЙ ГОДОВОЙ ТЕПЛОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ

ДЕЛЬТА q ОТ ГОДОВОГО ПОСТУПЛЕНИЯ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ

НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТЬ Н И КОЭФФИЦИЕНТА f

┌────────────────────────────┬───────────────────────────────────┐

│ Значения Н, кВт.ч/кв. м │ Значения ДЕЛЬТА q, % при │

│ ├────────┬────────┬────────┬────────┤

│ │f = 0,3 │f = 0,4 │f = 0,5 │f = 0,6 │

├────────────────────────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤

│Менее 1500 │+17 │+9 │0 │-10 │

│Более 1500 │+10 │+5 │0 │-6 │

└────────────────────────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘

Значение f больше 0,6 достигается при Н >= 1700.

3.4.3. Общая площадь поверхности солнечных коллекторов СГВС

определяется по формуле:

F = Q f / q, кв. м. (3.10)

4. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СИСТЕМЫ

СОЛНЕЧНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

4.1. Размещение солнечных коллекторов производится на кровле зданий или площадках с учетом ландшафта и застройки местности.

4.2. При проектировании установки теплоснабжения следует произвести расчет опорных конструкций с учетом ветровой и снеговой нагрузок, а при необходимости - с учетом сейсмических воздействий.

4.3. Оптимальная ориентация солнечных коллекторов - южная. Отклонение от южной ориентации на восток до 15° ведет к уменьшению прихода солнечной радиации на 5%, а на запад до 30° - на 10%.

4.4. Угол наклона солнечных коллекторов к горизонту при круглогодичной работе установки должен приниматься равным широте местности для солнечного ГВС и фи +15° для ССТ.

4.5. Расстояние между рядами солнечных коллекторов по горизонтали рассматривается из условия незатенения по наименьшему значению высоты солнца над горизонтом, приведенной в Приложении 6, в зависимости от географической широты местонахождения объекта.

4.6. Для обеспечения высокой эффективности солнечных коллекторов и выбора циркуляционного насоса производится гидравлический расчет по общепринятой методике. Сопротивление солнечного коллектора при расходе 50 кг/(кв. м х ч) не превышает 500 Па.

4.7. Для равномерного распределения потока теплоносителя в системах солнечные коллекторы соединяются в последовательно-параллельные и параллельно-последовательные группы с учетом удобства технического обслуживания и ремонта.

4.8. В установках солнечного теплоснабжения с большой площадью поверхности солнечных коллекторов следует предусматривать возможность отключения отдельных секций в случае выхода их из строя без вывода из эксплуатации всей установки.

4.9. Для удаления воздуха из системы необходимо предусматривать воздушный клапан, устанавливаемый в наивысшей точке системы. Допускается удаление воздуха с помощью расширительного бака, установленного выше уровня статического давления в гелиоконтуре.

4.10. В системе теплоснабжения необходимо предусматривать арматуру для заполнения системы, а в нижней части - для спуска теплоносителя с уклоном трубопровода 0,002.

4.11. Рекомендуется предусматривать 10-процентный запас площади поверхности солнечных коллекторов на случай выхода части ее из строя, ухудшения теплопередающих свойств и загрязнения поверхности остекления.

4.12. Движение теплоносителей в контурах следует принимать по противоточной схеме.

4.13. Тепловые потери через изоляцию БА, теплообменников и трубопроводов не должны превышать 5% теплопроизводительности СК.

4.14. Для поддержания постоянной температуры горячей воды, подаваемой к потребителю, установки должны обеспечиваться автоматическими регуляторами температуры.

4.15. При использовании в гелиоконтуре в качестве теплоносителя воды необходимо предусмотреть ее химическую обработку и деаэрирование перед заполнением системы.

4.16. При круглогодичной эксплуатации ССТ в теплоприемном контуре рекомендуется применять антифриз. Свойства антифризов приведены в Приложении 7.

Давление антифриза в теплоприемном контуре во избежание попадания его в БА при нарушении герметичности теплообменника должно быть ниже, чем давление воды в тепловоспринимающем контуре.

4.17. Система теплоснабжения должна включать дублер, работающий совместно с солнечной установкой при длительном отсутствии солнечной радиации, обеспечивающий 100-процентное покрытие тепловой нагрузки здания.

5. ОБОСНОВАНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ

СОЛНЕЧНОЙ СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

5.1. Применение ССТ считается целесообразным, если выполняется

условие:

З <= З , (5.1)

с б

где:

З - удельные приведенные затраты на единицу вырабатываемой

тепловой энергии ССТ, руб./ГДж;

З - удельные приведенные затраты на единицу вырабатываемой

тепловой энергии базовой установкой, руб./ГДж.

5.2. Удельные приведенные затраты на единицу вырабатываемой

энергии (стоимость единицы тепловой энергии) для солнечной

установки определяется по формуле:

З = С / Q, (5.2)

с с

где С - приведенные затраты на ССТ и дублер, руб./год;

С = (к + к ) Е + Э к + Э к + Ц N - к - к , (5.3)

с с в н с с в в д э п

где:

к - капитальные затраты на ССТ, руб;

к - капитальные затраты на дублер, руб;

Е - нормативный коэффициент сравнительной эффективности

капитальных вложений (0,1);

Э - доля эксплуатационных расходов от капитальных затрат на

ССТ;

Э - доля эксплуатационных расходов от капитальных затрат на

дублер;

Ц - стоимость единицы тепловой энергии, вырабатываемой

дублером, руб./ГДж;

N - количество тепловой энергии, вырабатываемой дублером в

течение года, ГДж;

к - эффект от снижения загрязнения окружающей среды, руб;

к - социальный эффект от экономии зарплаты персонала,

обслуживающего дублер, руб.

Удельные приведенные затраты определяются по формуле:

З = С / Q, (5.4)

б б

где С - приведенные затраты на базовую установку, руб./год;

С = к Е + Э к , (5.5)

б б н б б

где:

к - капитальные затраты на базовый источник тепловой энергии,

руб.;

Э - доля эксплуатационных расходов от капитальных затрат на

базовый источник тепловой энергии.

5.3. Эффект от снижения загрязнения окружающей среды учитывается для приведения к сопоставимому виду сравниваемых вариантов и рассчитывается в соответствии с действующей "Временной типовой методикой определения экономической эффективности осуществления природоохранных мероприятий и оценки экономического ущерба, причиняемого народному хозяйству загрязнением окружающей среды" (Госплан СССР, Госстрой СССР, АН СССР, 1983) и "Руководством по расчету количества и удельных показателей выбросов вредных веществ в атмосферу" (М.: ВПТИтрансстрой, 1982).

5.4. Социальный эффект от экономии зарплаты персонала,

обслуживающего дублера к при отключении дублера в период полного

покрытия тепловой нагрузкой ССТ, определяется по формуле:

к = -- тау , (5.6)

п 12 пн

где:

З - среднегодовая удельная зарплата с начислениями

эксплуатационного персонала дублера, руб./год;

тау - период полного покрытия тепловой нагрузки ССТ, мес.

пн

5.5. Расчет экономии топлива в пересчете на условное (т) за

счет использования солнечной энергии следует определять по

формуле:

В = ----------, (5.7)

3 р

10 Q эта

где:

Q - низшая теплота сгорания условного топлива, кВт.ч/кг;

эта - КПД замещаемого источника энергии.

6. ОБОЗНАЧЕНИЯ

З - удельные приведенные затраты на единицу вырабатываемой

тепловой энергии ССТ, руб./ГДж;

З - удельные приведенные затраты на единицу вырабатываемой

тепловой энергии базовой установкой, руб./ГДж;

З - среднегодовая удельная зарплата с начислениями

эксплуатационного персонала дублера, руб./год;

к - капитальные затраты на ССТ, руб.;

к - капитальные затраты на дублер, руб.;

к - эффект от снижения загрязнения окружающей среды, руб.;

к - социальный эффект от экономии зарплаты персонала

обслуживающего дублер, руб.;

Е - нормативный коэффициент сравнительной эффективности

капитальных вложений;

С - приведенные затраты на ССТ и дублер, руб/год;

С - приведенные затраты на базовую установку, руб./год;

Э - доля эксплуатационных расходов от капитальных затрат на

ССТ;

Э - доля эксплуатационных расходов от капитальных затрат на

дублер;

Э - доля эксплуатационных расходов от капитальных затрат на

базовый источник тепловой энергии;

Ц - стоимость единицы тепловой энергии, вырабатываемой

дублером, руб./ГДж;

В - экономия топлива в пересчете на условное за

эксплуатационный период солнечной установки, т/год;

Н - среднегодовая суммарная солнечная радиация, приходящая на

горизонтальную поверхность, кВт.ч;

Q - полная годовая нагрузка теплоснабжения, кВт.ч;

Q - низшая теплота сгорания условного топлива, кВт.ч/кг;

Q - годовая теплопроизводительность ССТ, кВт.ч;

F - площадь поверхности СК, кв. м;

U - общий коэффициент тепловых потерь, Вт/(кв. м х °С);

F - коэффициент эффективности солнечного коллектора;

V - удельная вместимость бака-аккумулятора, л/кв. м;

V - объем здания, куб. м;

S - жилая площадь здания, кв. м;

N - количество тепловой энергии, вырабатываемой дублером за

год, ГДж;

а - параметр;

в - параметр;

t - температура горячей воды на выходе из СК, °С;

t - температура холодной воды на входе в БА, °С;

t - температура наружного воздуха, °С;

н.в

t - температура воздуха внутри здания, °С;

q - годовая удельная теплопроизводительность ССТ, отнесенная к

единице площади солнечных коллекторов, кВт.ч/кв. м;

f - доля полной среднегодовой тепловой нагрузки,

обеспечиваемой за счет солнечной энергии (коэффициент замещения);

фи - географическая широта, град.;

эпсилон - степень черноты поглощательной поверхности СК в

диапазоне рабочих температур коллектора;

эпсилон - эффективность водяного теплообменника;

эпсилон - эффективность водовоздушного теплообменника;

тау - пропускательная способность остекления;

тау - период полного покрытия тепловой нагрузки ССТ, мес.;

пн

(тау альфа) - приведенная поглощательная способность

солнечного коллектора;

g - удельный расход антифриза в теплоприемном контуре, кг/кв.

м х ч);

альфа - поглощательная способность теплоприемной поверхности;

альфа - альфа - коэффициенты;

1 9

бета - бета - коэффициенты;

1 9

r - характеристика теплоизолирующих свойств ограждающих

конструкций здания при фиксированном значении нагрузки ГВС;

лямбда - удельные тепловые потери здания, Вт/(куб. м х °С);

m - количество часов в сутках;

к - кратность вентиляционного обмена воздуха, 1/сут.;

ро - плотность воздуха при 0 °С, кг/куб. м;

С - теплоемкость воздуха при 0 °С и постоянном давлении,

Вт.ч/(кг х °С);

l - удельная суточная нагрузка ГВС, Вт.ч/кв. м;

С - меньший из водяных эквивалентов водовоздушного

min

теплообменника, Вт/°С;

эта - КПД замещаемого источника энергии.

Приложение 1

ТЕРМИНОЛОГИЯ ПО СОЛНЕЧНОМУ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЮ

┌─────────────────────┬──────────────────────────────────────────┐

│ Термин │ Определение термина │

├─────────────────────┼──────────────────────────────────────────┤

│Солнечный коллектор │Устройство для улавливания солнечной │

│ │радиации и преобразования ее в тепловую и │

│ │другие виды энергии │

│ │ │

│Часовая (суточная, │Количество тепловой энергии, отводимой от │

│месячная и т.д.) теп-│коллектора за час (сутки, месяц и т.д.) │

│лопроизводительность │работы │

│ │ │

│Плоский солнечный │Нефокусирущий солнечный коллектор с погло-│

│коллектор │щающим элементом плоской конфигурации │

│ │(типа "труба в листе", только из труб и │

│ │т.п.) и плоской прозрачной изоляцией │

│ │ │

│Площадь тепловоспри- │Площадь поверхности поглощающего элемента,│

│нимающей поверхности │освещенная солнцем в условиях нормального │

│ │падения лучей │

│ │ │

│Коэффициент тепловых │Поток тепла в окружающую среду через проз-│

│потерь через прозрач-│рачную изоляцию (днище, боковые стенки │

│ную изоляцию (днище, │коллектора), отнесенный к единице площади │

│боковые стенки кол- │тепловоспринимающей поверхности, при │

│лектора) │разности средних температур поглощающего │

│ │элемента и наружного воздуха в 1 °С │

│ │ │

│Удельный расход теп- │Расход теплоносителя в коллекторе, отне- │

│лоносителя в плоском │сенный к единице площади тепловоспринима- │

│солнечном коллекторе │ющей поверхности │

│ │ │

│Коэффициент эффектив-│Величина, характеризующая эффективность │

│ности │переноса тепла от поверхности поглощающего│

│ │элемента к теплоносителю и равная отноше- │

│ │нию фактической теплопроизводительности к │

│ │теплопроизводительности при условии, что │

│ │все термические сопротивления передачи │

│ │тепла от поверхности поглощающего элемента│

│ │к теплоносителю равны нулю │

│ │ │

│Степень черноты │Отношение интенсивности излучения поверх- │

│поверхности │ности к интенсивности излучения черного │

│ │тела при той же температуре │

│ │ │

│Пропускательная спо- │Пропускаемая прозрачной изоляцией доля │

│собность остекления │солнечного (инфракрасного, видимого) излу-│

│ │чения, падающего на поверхность прозрачной│

│ │изоляции │

│ │ │

│Дублер │Традиционный источник тепловой энергии, │

│ │обеспечивающий частичное или полное покры-│

│ │тие тепловой нагрузки и работающий в соче-│

│ │тании с системой солнечного теплоснабжения│

│ │ │

│Система солнечного │Система, обеспечивающая покрытие нагрузки │

│теплоснабжения │отопления и горячего водоснабжения за счет│

│ │солнечной энергии │

└─────────────────────┴──────────────────────────────────────────┘

Приложение 2

ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СОЛНЕЧНЫХ КОЛЛЕКТОРОВ

┌─────────────────────────────────────────────────┬──────────────┐

│ Наименование величины │Тип коллектора│

│ ├────┬────┬────┤

│ │ I │ II │III │

├─────────────────────────────────────────────────┼────┼────┼────┤

│Общий коэффициент тепловых потерь U , │7,5 │4,3 │4,4 │

│ L │ │ │ │

│Вт/(кв. м х °С) │ │ │ │

│Поглощательная способность теплоприемной поверх- │0,95│0,90│0,95│

│ности альфа │ │ │ │

│Степень черноты поглощательной поверхности в │0,95│0,10│0,95│

│диапазоне рабочих температур коллектора эпсилон │ │ │ │

│Пропускательная способность остекления тау │0,87│0,87│0,72│

│ п │ │ │ │

│Коэффициент эффективности F │0,91│0,93│0,95│

│ R │ │ │ │

│Максимальная температура теплоносителя, °С │80 │100 │80 │

└─────────────────────────────────────────────────┴────┴────┴────┘

Примечание. I - одностекольный неселективный коллектор; II - одностекольный селективный коллектор; III - двухстекольный неселективный коллектор.

Приложение 3

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СОЛНЕЧНЫХ КОЛЛЕКТОРОВ

┌─────────────────────┬──────────────────────────────────────────┐

│ Основные параметры │ Изготовитель │

│ и характеристики ├────────────┬───────────┬───────┬─────────┤

│солнечного коллектора│Братский │Спецгелио- │Киев- │Бухарский│

│ │завод ото- │тепломонтаж│ЗНИИЭП │завод │

│ │пительного │ГССР │ │гелиоап- │

│ │оборудования│ │ │паратуры │

├─────────────────────┼────────────┼───────────┼───────┼─────────┤

│Длина, мм │1530 │1000 - 3000│1624 │1100 │

│Ширина, мм │630 │600 │1008 │650 │

│Высота, мм │98 │70 - 100 │100 │111 │

│Масса, кг │50,5 │30 - 50 │37 │36 │

│Тепловоспринимающая │0,8 │0,6 - 1,5 │1,5 │0,62 │

│поверхность, кв. м │ │ │ │ │

│Рабочее давление, МПа│0,6 │0,2 - 0,6 │0,6 │0,6 │

└─────────────────────┴────────────┴───────────┴───────┴─────────┘

Приложение 4

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

ПРОТОЧНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ ТИПА ТТ

┌────────────────┬────────────┬──────────────┬───────┬─────┬─────┐

│ Тип │Диаметр на- │ Проходное │Поверх-│Длина│Масса│

│ теплообменника │ружный/внут-│ сечение │ность │сек- │одной│

│ │ренний, мм ├──────┬───────┤нагрева│ции, │сек- │

│ ├──────┬─────┤внут- │кольце-│одной │мм │ции, │

│ │внут- │нару-│ренней│вого │секции,│ │кг │

│ │ренней│жной │трубы,│канала,│кв. м │ │ │

│ │трубы │трубы│кв. см│кв. см │ │ │ │

├────────────────┼──────┼─────┼──────┼───────┼───────┼─────┼─────┤

│ТТ 1-25/38-10/10│25/20 │38/32│3,14 │1,13 │1,4 │1500 │140 │

│ТТ 2-25/38-10/10│25/20 │38/32│6,28 │6,26 │1,4 │1500 │140 │

└────────────────┴──────┴─────┴──────┴───────┴───────┴─────┴─────┘

Приложение 5

ГОДОВОЙ ПРИХОД СУММАРНОЙ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ

НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТЬ (Н), КВТ.Ч/КВ. М

┌────────────────────────────────────────────────┬───────────────┐

│ Населенный пункт │ Н │

├────────────────────────────────────────────────┼───────────────┤

│ Азербайджанская ССР │ │

│ │ │

│Баку │1375 │

│Кировобад │1426 │

│Мингечаур │1426 │

│ │ │

│ Армянская ССР │ │

│ │ │

│Ереван │1701 │

│Ленинакан │1681 │

│Севан │1732 │

│Нахичевань │1783 │

│ │ │

│ Грузинская ССР │ │

│ │ │

│Телави │1498 │

│Тбилиси │1396 │

│Цхакая │1365 │

│ │ │

│ Казахская ССР │ │

│ │ │

│Алма-Ата │1447 │

│Гурьев │1569 │

│Форт-Шевченко │1437 │

│Джезказган │1508 │

│Ак-Кум │1773 │

│Аральское море │1630 │

│Бирса-Кельмес │1569 │

│Кустанай │1212 │

│Семипалатинск │1437 │

│Джаныбек │1304 │

│Колмыково │1406 │

│ │ │

│ Киргизская ССР │ │

│ │ │

│Фрунзе │1538 │

│Тянь-Шань │1915 │

│ │ │

│ РСФСР │ │

│ │ │

│Алтайский край │ │

│Благовещенка │1284 │

│Астраханская область │ │

│Астрахань │1365 │

│Волгоградская область │ │

│Волгоград │1314 │

│Воронежская область │ │

│Воронеж │1039 │

│Каменная степь │1111 │

│Краснодарский край │ │

│Сочи │1365 │

│Куйбышевская область │ │

│Куйбышев │1172 │

│Курская область │ │

│Курск │1029 │

│ │ │

│ Молдавская ССР │ │

│ │ │

│Кишинев │1304 │

│ │ │

│Оренбургская область │ │

│Бузулук │1182 │

│Ростовская область │ │

│Цимлянск │1284 │

│Гигант │1314 │

│Саратовская область │ │

│Ершов │1263 │

│Саратов │1233 │

│Ставропольский край │ │

│Ессентуки │1294 │

│ │ │

│ Узбекская ССР │ │

│ │ │

│Самарканд │1661 │

│Тамдыбулак │1752 │

│Тахнаташ │1681 │

│Ташкент │1559 │

│Термез │1844 │

│Фергана │1671 │

│Чурук │1610 │

│ │ │

│ Таджикская ССР │ │

│ │ │

│Душанбе │1752 │

│ │ │

│ Туркменская ССР │ │

│ │ │

│Ак-Молла │1834 │

│Ашхабад │1722 │

│Гасан-Кули │1783 │

│Кара-Богаз-Гол │1671 │

│Чарджоу │1885 │

│ │ │

│ Украинская ССР │ │

│ │ │

│Херсонская область │ │

│Херсон │1335 │

│Аскания Нова │1335 │

│Сумская область │ │

│Конотоп │1080 │

│Полтавская область │ │

│Полтава │1100 │

│Волынская область │ │

│Ковель │1070 │

│Донецкая область │ │

│Донецк │1233 │

│Закарпатская область │ │

│Берегово │1202 │

│Киевская область │ │

│Киев │1141 │

│Кировоградская область │ │

│Знаменка │1161 │

│Крымская область │ │

│Евпатория │1386 │

│Карадаг │1426 │

│Одесская область │ │

│Одесса │1355 │

└────────────────────────────────────────────────┴───────────────┘

Приложение 6

ВЫСОТА СОЛНЦА НАД ГОРИЗОНТОМ, ГРАД.

┌────────┬───────────────────────────────────────────────────────────┐

│Геогра- │ Месяцы │

│фическая├────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┤

│широта, │ I │ II │III │ IV │ V │ VI │VII │VIII│ IX │ X │ XI │XII │

│°с.ш. │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

├────────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤

│38 │30,8│39,2│49,8│61,7│70,8│75,3│73,6│66,2│55,1│43,6│33,6│28,7│

│40 │28,8│37,2│47,8│59,7│68,8│73,3│71,6│64,2│53,1│41,6│31,6│26,7│

│42 │26,8│35,2│45,8│57,7│66,8│71,3│69,6│62,2│51,1│39,6│29,6│24,7│

│44 │24,8│33,2│43,8│55,7│64,8│69,3│67,6│60,2│49,1│37,6│27,6│22,7│

│46 │22,8│31,2│41,8│53,7│62,8│67,3│65,6│58,2│47,1│35,6│25,5│20,7│

│48 │20,8│29,2│39,8│51,7│60,8│65,3│63,6│56,2│45,1│33,6│23,6│18,7│

│50 │18,8│27,2│37,8│49,7│58,8│63,3│61,6│54,2│43,1│31,6│21,6│16,7│

│52 │16,8│25,2│35,8│47,7│56,8│61,3│59,6│52,2│41,1│29,6│19,6│14,7│

│54 │14,8│23,2│33,8│45,7│54,8│59,3│57,6│50,2│39,1│27,6│17,6│12,7│

└────────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┘

Приложение 7

СВОЙСТВА АНТИФРИЗОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ

В СОЛНЕЧНЫХ СИСТЕМАХ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

┌─────────────────┬─────────┬─────────┬─────────┬────────┬───────┐

│ Наименование │Хлористый│Хлористый│Пропилен-│Этилен- │Угле- │

│ │ натрий │ кальций │гликоль │гликоль │кислый │

│ │ (23,1% │ (29,9% │(60% │(60% │калий │

│ │раствор) │ раствор)│раствор) │раствор)│ │

├─────────────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────┼───────┤

│Температура │-21,2 │-55,0 │-52 │-53 │-57 │

│замерзания, °С │ │ │ │ │ │

│Температура │106,0 │110,0 │107,5 │105,0 │113,0 │

│кипения, °С │ │ │ │ │ │

│Вязкость, │ │ │ │ │ │

│ -3 │ │ │ │ │ │

│10 Па х с: │ │ │ │ │ │

│ при температуре│2,6 │5,15 │- │6,38 │- │

│ 5 °С │ │ │ │ │ │

│ при температуре│- │- │- │- │7,65 │

│ 20 °С │ │ │ │ │ │

│ при температуре│7,75 │35,3 │- │28,45 │- │

│ -40 °С │ │ │ │ │ │

│Плотность, │- │- │- │1077 │1483 - │

│кг/куб. м │ │ │ │ │1490 │

│Теплоемкость │ │ │ │ │ │

│кДж/(куб. м °С): │ │ │ │ │ │

│ при температуре│3900 │3524 │- │- │- │

│ 5 °С │ │ │ │ │ │

│ при температуре│- │- │- │3340 │3486 │

│ 20 °С │ │ │ │ │ │

│Коррозионная │Сильная │Средняя │Слабая │Слабая │Сильная│

│способность │ │ │ │ │ │

│Токсичность │Нет │Средняя │Нет │Слабая │Нет │

└─────────────────┴─────────┴─────────┴─────────┴────────┴───────┘

Примечание. Теплоносители на основе углекислого калия имеют следующие составы (массовая доля):

Рецептура 1 Рецептура 2

Калий углекислый, 1,5-водный 51,6 42,9

Натрий фосфорнокислый 12-водный 4,3 3,57

Натрий кремнекислый, 9-водный 2,6 2,16

Натрий тетраборнокислый, 10-водный 2,0 1,66

Флуоресцоин 0,01 0,01

Вода До 100 До 100